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在全混式间歇反应器中进行液相等温二级不可逆反应,当反应5min时,转化率达到90%。现改用全混流反应器,在相同温度和原料浓度下,()时可以达到相同的转化率。
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对一已知的n级不可逆化学反应A→B,在相同的反应物浓度条件下,300K时A的转化率达到50%需要60min,400K时达到相同转化率耗时1min,则反应的活化能为()。
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在全回流条件下,用一实验精馏塔测定所装塔板的效率。测定物系为苯-甲苯混合物,其平均相对挥发度为2.65。在实验稳定后,测得经全凝器冷凝后的回流液组成为0.882(摩尔分数),再沸器底部采出液体的组成为0.135(摩尔分数)。实验精馏塔内装有5层塔板,则所装塔板的总板效率为()。
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某工厂燃料煤含水份3.3%,挥发份24.8%,固定碳60.3%,灰份11.6%,在燃烧后由炉栅落下炉渣,用水来润湿以免灰尘飞扬,润湿后的炉渣中含34.5%水份,4.7%挥发份和18.2%固定碳,余下均为灰份。若煤中之灰份全部进入炉渣,则煤中的总可燃物(即挥发份和固定碳之和)损失在炉渣中的百分率接近下列哪个值?()
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某平推流反应器中,绝热下进行一可逆放热反应,则操作线为()。
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选择在全混式间歇反应器中进行等温一级不可逆反应时的反应时间与转化率的函数关系式为()。
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在活塞流反应器中进行液相等温二级不可逆反应,反应器体积为Vr时,出口转化率为XA。若仅反应器体积变为n倍的Vr时,出口转化率为原来的()。
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某装置用脱盐水由外部管网间歇输送,因此装置拟设置日储罐满足工艺要求,装置每小时耗脱盐水量为8.5吨(比重按1计)。该储罐的合适尺寸为()。
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某保温容器,该容器的器壁与存贮介质直接接触。根据化工工艺专业提出的要求,正常工作时介质的温度为25℃,最高时可达45℃。则根据以上情况以下温度数据可作为设计温度的是()。
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直径为φ60mm×5mm的管道用30mm厚的软木包扎,其外再用100mm厚的保温灰包扎来作为绝热层。现测得钢管外壁面温度为400℃,绝热层外表面的温度为40℃,已知软木、保温灰的平均导热系数分别为0.043W/(m?℃)和0.07W/(m?℃),则每米管长的冷量损失量与()接近。
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查到20℃时纯醋酸密度为1.0493g/mL,水的密度0.998g/mL,则70%(质量百分数)醋酸水溶液100g时体积的最近似值为()。
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在一单效蒸发器中将NaOH水溶液从0.10浓缩至0.38(NaOH的质量分数),料液处理量为500kg/h,则水分蒸发量为()。
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在某压力下,将含甲醇0.45(摩尔分数)的甲醇-水混合物进行闪蒸,规定汽化率为0.55,进料量为20kmol/h,操作范围内汽液平衡关系为y=0.46x+0.525。则闪蒸后气相产品的流量为()。
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在标准蒸发器中,二次蒸气的温度为81℃,溶液的平均温度为93℃,加热蒸气(生蒸气)的温度为135℃,则蒸发器的有效传热温度差为()。
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用流化床干燥器干燥某晶状湿物料,每小时将1000kg的湿物料由含水量6%(湿基,下同)干燥至0.5%。干燥介质为空气,空气的初始温度为20℃,相对湿度50%,在预热器中将空气加热至150℃后送入干燥器,出干燥器的废气温度为75℃。设干燥器为理想干燥器,则新鲜空气消耗量接近()。
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在套管换热器中,用冷水将某硝基苯从85℃冷却到35℃,硝基苯的流量为1000kg/h。冷却水的进出口温度分别20℃和30℃。硝基苯的平均比热容为1.61kJ/(kg?℃),水的平均比热容为4.18kJ/(kg?℃)。则冷却水的用量为()。假设换热器热量损失可忽略。
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用一列管换热器将某流体从20℃加热到80℃,该流体在管内湍流流动。120℃的饱和蒸汽在管外冷凝,冷凝液在饱和温度下排出。现因生产需要,将该流体流量增加35%,而进、出口温度不变,则饱和蒸汽的温度将变化到()才能完成新的生产任务。设换热器的热损失可忽略。
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流量为250kg/h的气体苯从600K、4.053MPa,降压冷却至300K、0.1013MPa时的焓变为()。
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用组分逸度描述的相平衡准则是()。
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将初始温度为20℃、湿度为0.05kg/kg绝干气的空气在预热器中加热至150℃,则空气的焓值增加为()kJ/kg绝干气。
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对于气提解吸过程,其全塔物料衡算方程为()。
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在一换热器中,用冷流体将热流体从90℃降至50℃,冷流体的流量为2500kg/h,温度由20℃升至40℃。已知冷热流体的平均比热容分别为3.5kJ/(kg?℃)和2.1kJ/(kg?℃),则热流体的处理量为()kg/h。
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在一填料吸收塔中用清水吸收氨-空气混合物中的氨。已知进塔混合气的流量为50kmol/h,氨的摩尔分数为0.05,操作条件下的气液平衡关系为Y=0.88X,水的用量为最小用量的1.75倍,若要求出塔尾气中氨的摩尔分数为0.003,则水的用量为()。
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某制药厂用精馏塔回收丙酮含量为72%(摩尔%,下同)的废丙酮溶媒。塔顶采用全凝器,泡点回流,要求馏出液中丙酮含量为99.5%,釜残液中丙酮含量为1.5%。现场测得精馏段上升气体和下降液体的流量分别25.5kmol/h和17.5kmol/h,则丙酮的回收率为()。
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纯物质的临界等温线在临界点的曲率为零,在数学上可以表示为()。
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在常压操作的填料吸收塔中,用清水吸收氨-空气混合物中的氨。已知进塔混合气的流量为30kmol/h,氨的摩尔分数为0.06,操作条件下的亨利系数为92.6kPa,水的用量为最小用量的1.6倍,若要求氨的吸收率为99.5%,则水的用量为()。
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某招标项目,商务评标分以最低投标人的报价为基数即最低投标人的分数为100分。投标人甲的报价最低为1200万元,投标人乙的报价为1500万元,则投标人乙的报价折算分为()。
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用组分逸度描述的固液相平衡准则是()。
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选择在活塞流反应器中进行等温恒容一级不可逆反应时的空时与转化率的函数关系式为()。
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在一套管换热器中,冷热两流体进行逆流传热。冷流体的流量为7200kg/h,比热容为4.2kJ/(kg?℃),进出口温度为15℃、40℃。热流体从130℃降至45℃。该换热器的总传热系数为1kW/(㎡?℃),则所需传热面积大约为()㎡。
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在一双管程列管换热器中,壳方通入饱和水蒸气加热管内的空气。110℃的饱和水蒸气冷凝成同温度的水,将空气由20℃加热到80℃。则换热器第一管程出口温度为()。
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在过程设计控制方案比较时,产品苯乙烯与焦油分离的精馏塔按精馏塔段指标控制方案,采用直接是料,按精馏段指标调节馏出液量,回流罐液位控制回流量,该方案优点是环境温度变化时内回流量基本保持稳定,物料与能量平衡间关系最小,有利于精馏塔平衡操作。()与该控制方案接近。
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在一套管换热器中某热流体加热某冷流体。热、冷流体的流量分别为5100kg/h和4800kg/h。热、冷流体的平均比热容分别为2.0kJ/(kg?℃)及4.2J/(kg?℃)。则CR=Cmin/Cmax的值与()项接近。
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化工过程系统控制精馏塔压力调节方案总的来说应用能量平衡来控制塔压。氯乙烯一二氯乙烷精馏塔,操作压力0.6MPa,采用改变传热量的方案,塔顶气体全部冷凝,可保持压力恒定。(若传热量小于使全部蒸汽冷凝所需的热量,蒸汽会积聚起来使压力升高,反之传热量过大,则压力会降低)拟采用根据压力改变冷却水量,这种方案最节约冷却水量,这是()。
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在故障树分析中,用以表示“与门”的符号是()。
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采用一传热面积为60㎡的单效蒸发器将40℃、30%(质量分数)的NaOH溶液浓缩至45%。蒸发器的操作压力为31.97kPa,该蒸发压力下溶液的沸点t1=104℃,蒸发器采用294.2kPa(绝)的饱和蒸汽加热,热损失忽略不计。已知:①294.2kPa的加热蒸汽温度tC=142.7℃蒸气焓值2735.5kJ/kg,冷凝水焓值600.4kJ/kg②蒸发器的总传热系数取950W/(㎡?K)则所需的加热气量与以下计算结果接近的是()。
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某台测温仪表的测温范围200~1000℃。根据工艺要求,温度指示值的误差不允许超过±6℃,则该测温仪表应选择的精度等级应是()。
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在一传热面积为5㎡的换热器中,用水冷却某种溶液,两流体呈逆流流动。冷却水的流量为3600kg/h,其温度由20℃升高到45℃。溶液温度由110℃降至40℃。使用一段时间后,在两流体的流量和进口温度不变的情况下,冷却水的出口温度降至38℃,则估算总传热系数下降()。假设:①两种情况下,冷、热流体的物性可视为不变,水的平均比热容为4.2kJ/(kg?℃);②两种情况下,ai、ao分别相同;③忽略壁面热阻和热损失。
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通过三层平壁的定态热传导中,若测得各层壁面温度t1、t2、t3和t4分别为700℃、400℃、200℃和100℃,假设各层壁面之间接触良好,则各层热阻R1、R2、R3的关系为()。
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以下有关设计温度的叙述,正确的是()。
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逸度的微分定义式为()。
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用F(θ)表示活塞流反应器的停留时间分布函数,则F(1)等于()。
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某真空精馏塔的塔顶真空表读数为400mmHg,当地大气压为100kPa。则精馏塔内的绝对压力为()。
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板式精馏塔有效高度的计算公式为()。
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某工厂年产300t对一硝基乙苯,纯度为99%。对一硝基乙苯收率为50%,原料乙基苯纯度为95%。年工作日为300天,则每小时需要原料乙基苯的质量最接近()
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30℃的空气在管内作湍流流动(Re>104),使管外120℃的饱和水蒸气冷凝成同温度的水。当空气出口温度为38℃时,测得水蒸气的冷凝量为210kg/h。若空气的流量加倍,则蒸汽的冷凝量增加()kg/h。计算时可作合理简化,并忽略空气出口温度变化所引起的物性常数的变化。
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在一个体积为10L的全混流反应器中进行液相等温一级不可逆反应,当反应5min时,转化率达到90%。现改用两个5L的全混流反应器串联,在相同温度、原料浓度和进料量下,达到相同的最终转化率,所需总空时是()。
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总压101.33kPa下,已知空气的温度t0=20℃,相对湿度φ0=50%,查得20℃时水的饱和蒸气压为2.3346kPa,则空气的湿度为()kg/kg绝干气。
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某反应器上压力表的读数为200kPa,当地大气压为101.3kPa,则反应器的绝对压力为()。
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在一间壁换热器中,两流体均在湍流下进行换热。冷热流体的对流传热系数分别为150kW/(㎡?℃)和300kW/(㎡?℃)。若仅使某一侧流体的流速加倍以强化传热,则总传热系数增加的最大百分数大约为()。(可按平壁处理,忽略管壁热阻、污垢热阻和热损失)
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将含有氧气和氮气各50%(摩尔分数)的混合气体于4MPa和298.15K下连续地分离为同温度和同压力下的气体产品,氧气产品中含氮气为10%(摩尔分数),氧气的回收率为90%,分析此过程所需的最小分离功为()。
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水在直径200mm的管道内流动,周围空气干球温度30℃,相对湿度80%,氨水在管内为-10℃,软木保温层厚度需()mm,空气中水汽才不致在管道上凝结。提示:保温层保温后外径与管道外径之比的关系知,其比值为2.065。软木λ=0.0042kcal/(m·h·℃)
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对于二元液体混合物,相分裂的热力学条件为()。
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在氨蒸发器壳方的液氨蒸发空间,液氨在118kPa的压力下蒸发。计算并选择当液氨蒸发量为250kg/h时氨蒸发器的热负荷是()。已知:在压力为118kPa时,氨的蒸发温度为-30℃;在-30℃下饱和氨蒸气焓为1644.3kJ/kg,在-30℃下饱和液体焓为280.3kJ/kg。
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液体在一定长度的圆形直管内作充分湍流流动(阻力平方区流动),液体的流量增加至原流量的1.45倍,则液体流经该管段的压头损失为原来的()倍。
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用一连续操作的常压精馏塔分离苯-甲苯混合物。已知原料液中含苯0.55(摩尔分数),进料为汽液混合物,其中液体量占45%(摩尔%),操作回流比为3.5,经分离后塔顶馏出液含苯0.995(摩尔分数),塔底釜残液含苯0.015(摩尔分数)。若进料量为5000kg/h,则提馏段的液相负荷为()。
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在直径为0.6m的填料塔内,用清水吸收混于空气中的丙酮蒸气。已知混合气体的流量为40kmol/h,丙酮的体积分数为0.08,要求出塔丙酮的体积分数为0.005,清水用量为最小用量的1.65倍,操作条件下的气液平衡关系为Y=2.35X,气相总传质单元高度为0.815m,则填料塔所需的填料层高度为()。
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对比态状态方程的形式是()。
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选择在全混流反应器中进行等温恒容一级不可逆反应时的空时与转化率的函数关系式为()。
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1000kg65%(质量百分数,下同)的发烟硫酸和3000kg20%的发烟硫酸于20℃下混合时所发生的热效应为()。
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活塞式内燃机定容加热、混合加热、定压加热3个循环在压缩比ε和吸热量q1相同的条件下,热效率的关系为()。
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两个平推流反应器串联,其中进行一级不可逆反应,速率rA=kCA,反应物初始浓度为CAO,反应器的接触时间分别为1/2τ和3/2τ,忽略体积的变化,则出口反应物的浓度与接触时间τ的关系为()。
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燃料煤中含水分3.3%(质量百分数,下同),挥发物24.8%,固定碳60.3%,灰分11.6%。此煤燃烧后的炉渣用水润湿后,含水34.5%、挥发组分4.7%、固定碳18.2%、灰分42.6%。若灰分全部进入炉渣,则煤中的总可燃物(挥发物与固定碳之和)随炉渣走掉量的质量百分数接近()。
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若一物体的表面温度从200℃升高至400℃,则其辐射能力提高到原来的()倍。
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某厂的真空输送系统,某真空表读数为412mmHg,此时当地大气压为760mmHg,该系统绝对压力与()接近.
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利用真空干燥器,将500kg含水10%的湿物料降低至含水1%,干燥后物料的量为()k。
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流体在圆形直管内作充分湍流流动,流体流量及其他条件均保持不变,将管径由20mm增至32mm(流动仍在阻力平方区),则流体流经该管段的压力降将变为原来的()倍。
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用E(θ)表示全混流反应器的停留时间分布密度函数,则E(0)等于()。
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用废热锅炉回收高温气体的热量,高温气体走管内,管外导入30℃、压力1.274MPa的软水,产生1.274MPa的饱和蒸汽,高温气体在废热锅炉被冷却降温,放出1.49107kJ/h的热量,热损失为气体放出热的3%。则产生蒸汽量的正确值是()。已知:30℃、1.274MPa的饱和水焓H1=125.484kJ/kg,1.274MPa的蒸汽焓H2=2784.7kJ/kg。
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有温度为311K、浓度为10%NaOH溶液1000kg,加入363K、73%NaOH溶液,制成30%NaOH溶液,求:(1)需要73%NaOH溶液多少kg?(2)若最终温度为293K,则需移走多少热量?
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两个连续操作的蒸发器浓缩烧碱溶液,第一蒸发器进料量5t/h,烧碱浓度12%(质量百分数),浓缩到20%进入第二蒸发器,继续浓缩到50%出料。计算:(1)两个蒸发器的每小时蒸发水量;(2)若两蒸发器蒸发量相同,求从第一蒸发器送到第二蒸发器的溶液量和烧碱浓度。结果是()组数据正确。
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温度为16℃、比热容为2.1kJ/(kg?℃)的有机液体以5000kg/h的流量流过套管换热器的内管而被加热到60℃。环隙内有170℃的饱和水蒸气冷凝。换热器内管为直径φ108mm×5mm、总长12m的钢管。如果内管改用直径为φ152mm×10mm的钢管,其余条件不变,则管长需()。假定两种情况下蒸汽冷凝传热系数为9100W/(㎡?℃);液体在管内均为湍流;可忽略管壁及垢层热阻和热损失。
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某燃烧炉的平壁由两层材料的平砖构成。内层为300mm厚的绝热砖,外层为240mm的普通砖。已知绝热砖和普通砖的平均导热系数分为0.15和0.8W/(m?℃)。操作稳定后,测得炉的内、外表面温度为900℃和50℃。则燃烧炉的热损失为()。
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在常压填料吸收塔中,用洗油吸收芳烃含量为0.025(摩尔分数)的焦炉气,要求芳烃的吸收率为92.5%,进入吸收塔顶的洗油中芳烃的含量为0.005,物系在操作条件下的气液平衡关系为Y=0.265X,吸收剂的用量为最小用量的1.85倍,则吸收液的摩尔分数为()。
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某真空精馏塔的塔顶直空表读数为400mmHg,当地大气压为100kPa,精馏塔内的绝对压力为()。
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某燃烧炉的平壁由240mm厚的耐火砖、120mm绝热砖和6mm的钢板依次构成,已知耐火砖、绝热砖和钢板的平均导热系数为1.07、0.14和45W/(m?℃)。操作稳定后,炉的内、外表面温度为1100℃和30℃。炉壁的热损失为300W/㎡。测得在绝热砖和钢板之间有一层空气存在,与该层空气层相当的绝热砖厚度最接近()。
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拟制造一个氯化氢为其吸收塔,用水作吸收剂,工作温度50℃左右,常压,应选用()为宜。
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设计氧化反应器过程控制方案时,邻二甲苯氧化生产苯酐是强放热反应,反应温度375℃,催化剂使用寿命4年,生产过程催化剂长时间使用后其活性会逐渐下降,反应器内热点温度逐渐下移,为防止温度过高烧坏催化剂,必须根据热点温度来控制冷却剂(熔盐)的用量,在催化剂层不同部位都设有热电偶测温计,其输出信号经高选器后作为调节器测量值去进行控温以保证催化剂的安全使用寿命和正常生产,这是以反应的工艺状态变量作为控制对象的方案,这与()相近。
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1mol理想气体在恒压下温度升高1℃,则该过程中系统与环境间交换的功为()J。
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对某一已知的不可逆化学反应,在仅改变温度,其他条件相同的情况下,测得1000K时的反应速率是500K时的10000倍,则反应的活化能为()。
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选择在全混流反应器中进行等温恒容零级不可逆反应时的空时与转化率的函数关系式为()。
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在全混流反应器和活塞流反应器中分别进行等温恒容一级不可逆反应,反应温度相同,而原料的初始浓度不同,达到相同转化率时所需的空时大小()。
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选用管壳式换热器,用甲流体逆流加热乙流体,乙为有毒介质,正确的设计为图()。
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在换热器中用冷水将某溶液从85℃冷却到35℃,溶液的流量为1000kg/h。冷却水的用量为1925kg/h,其进口温度为20℃。溶液和水的平均比热容分别为1.61kJ/(kg?℃)和4.18kJ/(kg?℃)。则冷却水的出口温度为()。假设换热器热量损失可忽略。
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在常压连续精馏塔内分离苯-氯苯混合物。已知进料量为55kmol/h,组成为0.45(易挥发组分的摩尔分数,下同),塔顶馏出液的组成为0.99,塔底釜残液组成为0.02。操作回流比为3.5。塔顶采用全凝器,泡点回流。在塔顶泡点下,苯、氯苯的汽化热分别为30.65kJ/mol和36.52kJ/mol。水的比热容为4.187kJ/(kg?℃)。若冷却水通过全凝器温度升高15℃,则冷却水的消耗量为()。
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对于气提解吸过程,其最小气液比的计算公式为()。
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用填料塔解吸某含二氧化碳的碳酸丙烯酯吸收液。已知进、出解吸塔的液相组成分别为0.015和0.002(均为摩尔比)。解吸所用载气为含二氧化碳0.0005(摩尔分数)的空气,操作条件下的平衡关系为Y=106.03X。操作气液比为最小气液比的1.85倍,则出塔载气的摩尔分数为()。
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对一已知的n级不可逆化学反应A→B,在相同的反应温度条件下,A的初始浓度增加一倍,达到相同转化率时的反应速率是原来的两倍,则该反应的反应级数为()。
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用泵将水池中热水(70℃)送到敞口容器中。已知输水管路内径为50mm,水的流速为1.5m/s,泵的吸入管路与排出管路中流动阻力分别为9.81kPa和39kPa。该地区大气压为90.66kPa,水管排出口比热水池液面高5m。已知泵的允许吸上真空高度[HS]为7.6m(101.33kPa,20℃下清水),则泵的允许安装高度[HS]为()。
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在以下所示的有关离心泵流量控制方案中,最合理的控制方案应是()。
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配制NaOH溶液是在带有夹套的搅拌釜中进行的。现用50%(质量百分数,下同)NaOH溶液,配制得到浓度为5%的NaOH水溶液2500kg。假定溶液进料、出料温度均为25℃,则冷却水移出的热量为()。
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已知一化学反应在1000K时的速率常数是500K时的10000倍,则800K的速率常数是600K时的()倍。
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有一垂直放置的套管换热器,内管为φ45mm×3mm的钢管,管材的导热系数为17.45W/(m?℃),管的有效长度为3m。外管为φ114mm×5mm的钢管。环隙间为120℃的饱和蒸汽加热管内的溶液,溶液的进出口温度分别为48℃和52℃,平均比热容为4.2kJ/(kg?℃),流量为6400kg/h,对流传热系数为1600W/(㎡?℃)。则蒸汽冷凝传热系数[单位,W/(㎡?℃)]更接近()。
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故障树分析中,用以表示条件事件的符号是()。
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下面的()可以作为停留时间分布密度函数E(t)。
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采用带废气循环的干燥系统中,新鲜空气状态:t0=20℃,H0=0.005kg/kg绝干气,废气状态:t2=50℃,H2=0.10kg/kg绝干气,混合时新鲜空气与废气中的绝干气的质量比为1∶3。则混合气的状态为()。
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绝压为140kPa、流量为1000kg/h的饱和蒸汽冷凝后,降温到60℃时所放出的热量为()。已知140kPa(绝压)时水蒸气的饱和温度为109.2℃,冷凝热为2234.4kJ/kg,水的平均比热容为4.201kJ/(kg?℃)。
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在常压连续精馏塔内分离苯-甲苯混合物。已知进料量为35kmol/h,组成为0.47(摩尔分数,下同),泡点进料,馏出液组成为0.995,釜残液组成为0.015。塔顶采用全凝器,泡点回流,操作回流比为最小回流比的1.86倍。在操作范围内,物系的平均相对挥发度为2.62,苯的平均汽化热为390.6kJ/kg,水的比热容为4.187kJ/(kg?℃)。若冷却水通过全凝器温度升高13.5℃,则冷却水的消耗量为()。
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在常压下将组成为0.48(易挥发组分的摩尔分数)的苯-甲苯混合物进行简单蒸馏,已知进料量为26kmol/h,塔顶馏出量为11.7kmol/h。操作范围内汽液平衡关系为y=0.52x+0.455,则釜残液的组成为()。
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进行精馏塔系统时,拟采用提馏段直接物料平衡控制方案,直接控制釜液采出量,由液位控制加热蒸汽量,其优点是物料与能量平衡间关联最小,当釜液采出量小时控制比较稳定。()与该方案接近。
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工程上将压力容器设计分为三类,一、二、三类容器的顺序代号是()。
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当5mol某理想气体温度升高10℃时,其过程的ΔH-ΔU的值为()
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用离心泵将真空蒸发器中的完成液送至结晶器。蒸发器的真空度为72kPa(蒸发空间饱和蒸气压等于液面上绝对压力)。泵安装在地面上。已知:泵的必需气蚀含量(NPSH)r=3.5m,吸入管路的压头损失Hf,0-1=1.0m。蒸发器内液面距泵入口的垂直高度Hg=3.6m。则正确的答案是()。
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在φ180mm×5mm的蒸汽管道外包扎一层导热系数为0.10W/(m?℃)的保温材料,管内饱和蒸汽温度为127℃,保温层外表面温度不超过35℃,周围环境温度为20℃,估算保温层的厚度与()接近。假设管内冷凝传热和管壁热传导热阻均可忽略。
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选择在全混式间歇反应器中进行等温零级不可逆反应时的反应时间与转化率的函数关系式为()。
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空气的平均相对分子质量为28.8,则摩尔流量为1mol/h的空气的质量流量为()。
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在硝基苯生产中,要求每年生产纯度为99%的硝基苯2000t,车间总产率为95%。则每年实际应生产硝基苯的吨位为()。
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选择在活塞流反应器中进行等温恒容零级不可逆反应时的空时与转化率的函数关系式为()。
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用浓度为98%的浓硫酸和40%的稀硫酸配制100kg80%的硫酸。则所需要的原料酸用量()。
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现有5kg水起初与295K的大气处于热平衡状态,用一热泵在水与大气之间工作,使水定压冷却到280K,则所需之最小功是()。水的平均定压比热容取4.187kJ/(kg?K)。
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在连续精馏塔中分离丙酮-水混合物。已知混合物的流量为12kmol/h,其中丙酮的流量为8.6kmol/h。若要求丙酮的回收率为98.5%,馏出液中含丙酮0.985(摩尔分数),则釜残液的摩尔分数为()。
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在连续精馏塔中分离苯-甲苯混合物。已知进料量为15kmol/h,原料液中含苯0.52(摩尔分数,下同),泡点进料,塔顶采用全凝器,泡点回流,操作回流比为最小回流比的1.63倍,经分离后塔顶馏出液含苯0.96,操作条件下物系的平均相对挥发度为2.66,则精馏段操作线方程为()。
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利用蒸汽在套管换热器中预热软水。软水量为3000kg/h,压力为0.5MPa,水温由50℃升高到150℃。采用1.0MPa压力的饱和蒸汽,冷凝后变为饱和水,则所需蒸汽流量最接近()。
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直径为φ30mm×5mm的管道用30mm厚的软木包扎,其外再用135mm厚的保温灰包扎来作为绝热层。现测得钢管外壁面温度为500℃,绝热层外表面的温度为50℃,已知软木、保温灰的平均导热系数分别为0.04W/(m?℃)和0.08W/(m?℃),则每米管长的冷量损失量接近()。
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恒定干燥条件下干燥某湿物料,恒速干燥段的干燥速率为2.0kg水/㎡?h,物料临界含水量为20kg水/kg绝干料,若单位干燥面积上的绝干物料量是0.8kg绝物料/㎡,则将物料由含水量40kg水/kg绝干料干燥至25kg水/kg绝干料所需的时间是()h。
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从液面恒定的高位槽向常压容器加水,若将放水管路上的阀门开度关小,则管路总阻力将()。(设动能项可忽略)
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一定质量流量的流体在φ25mm×2.5mm的直管内作强制湍流流体,如果该流体的流量和物性不变,改在φ19mm×2mm的直管内流动,其对流传热系数是原来对流传热系数的倍数与()接近。
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某换热器由长为3m,直径为φ25mm×2.5mm的钢管组成。要求将流量为1.25kg/s的苯从77℃冷却到27℃,冷却水在管内与苯逆流流动,水温由17℃升至47℃。已知水侧和苯侧的对流传热系数分别为0.85kW/(㎡?℃)和1.7kW/(㎡?℃),污垢热阻可忽略。苯的平均比热容为1.9kJ/(kg?℃),管壁的导热系数为45W/(m?℃)。则所需管子的根数为()。
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某化工厂用精馏塔回收丙酮含量为62.5%(摩尔%,下同)的废丙酮溶媒。已知泡点进料,操作回流比为4.0,馏出液的流量为12.25kmol/h,馏出液中丙酮含量99.2%。测得提馏段的液相负荷为69kmol/h,则丙酮的回收率为()。
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一蒸发器每小时将1000kg/h的NaCl水溶液由质量分数为0.05浓缩至0.30,则浓缩液量为()。
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在一单效蒸发器中,将2000kg/h的某种水溶液从浓度为5%(质量分数)浓缩至30%(质量分数)。操作条件下溶液的沸点为78℃,水的汽化热为2319.5kJ/kg,焓为2633.5kJ/kg。原料液于20℃进入蒸发器,其比热容为4.0kJ/(kg.℃)。加热蒸气的绝对压力为200kPa,冷凝水在加热蒸气的饱和温度下排出。水蒸气在75℃下离开蒸发器。忽略浓缩热,浓缩液的比热容为4.19kJ/(kg.℃),浓缩液在蒸发操作沸点下排出。蒸发器的热损失为10000W。上述条件下加热蒸气消耗量与()接近。
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在年生产1500t乙苯脱氢制取苯乙烯装置中,加入水蒸气量为2.6kg水蒸气/kg苯乙烯,进入温度650℃下乙苯转化率为44.4%。苯乙烯收率为40%,其余副产为苯3%、甲苯5%、焦炭2%。装置年工作日为300天,已知原料乙苯的纯度为98%(质量百分数),其余为甲苯。则反应后气体的产生总量为()。
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在含苯38%(质量百分数,下同)和甲苯62%的混合液连续精馏过程中,要求馏出物中能回收原料中97%的苯。釜残液中含苯不高于2%,进料流量为10000kg/h,则塔顶苯的摩尔百分数为()。
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在全混流反应器和活塞流反应器中分别进行等温恒容零级不可逆反应,反应温度及原料的初始浓度均相同,则达到相同转化率时所需的空时大小()。
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在全混流反应器和全混式间歇反应器中分别进行等温恒容零级不可逆反应,反应温度及原料的初始浓度均相同,则达到相同转化率时所需的空时τ与反应时间t的长短()。
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下面()可以作为停留时间分布函数。
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用F(θ)表示全混流反应器的停留时间分布函数,则F(1)等于()。
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拟制造一加氢反应器,操作温度400℃,操作压力15MPa,介质氢对材质有氢蚀作用,从工作性能和抗氢蚀及经济性考虑选用()为宜。
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在化工系统控制设计中,对离心泵拟采用改变旁路法开启度的方法调节实际排出量。该方案简单且调节阀口径小。下列图中哪种方案与该方案接近?
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有一立式储罐其直径2m,设备内盛装液体苯酐,介质温度250℃,当地年平均气温12℃,年平均风速2m/s(设备露天布置),拟选用岩棉制品进行保温,计算出符合国家要求最大允许热损失的保温厚度,接近下列中的()。
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设计液氨储罐,其工作压力≤1.6MPa(压力有波动),工作温度-33.4~40℃,液氨腐蚀性不强,该设备要求材质耐压、耐低温,从其强度及耐低温考虑应优先选用()。
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